引言

根据不同等级循环硫化床锅炉的运行情况，结合负载热参数分析，分析设计标准值的规范要求，对堵煤、给煤斗出口、下煤口循环方式进行调控管理。在风水联合冷渣器的运行中，很难调查，不能满足室内硫化的标准要求。通过二、三室隔离墙调整灰渣翻转量，降低煤灰渣比，避免溢出。研究喷水量大、排烟量高的原因。分析热燃后的反应水平，分析局部烟道入口的温度，一般在30℃至50℃之间，调整尾部烟道的过滤器，分析吹灰导致排烟温度升高的原因。对于高碳含量的飞灰，需要燃烧燃煤器。

分析1135MW等级循环硫化床锅炉的原因。

根据实际设计规范的要求，有必要消除不足之处，结合燃煤质量的设计规范和标准，分析135me等级下锅炉的相关数量比例，分析无烟煤下燃煤质量的方法。工厂原煤颗粒等级配置为d大于7mm，占10%，d小于0.2mm，占30%。通过持续的反向锤击操作，调整炉内煤颗粒的偏差，确定符合实际操作的协议规范要求。评价分析设计规范之间的差异，调整颗粒分离量和变化要求，分析粗颗粒分子的份额，确定最有效较少的原因。

根据CFB锅炉床料颗粒的比例分布，调整炉内煤颗粒的分布，分析煤成分和灰度特性的两个因素，并根据炉内可形成的床料颗粒的比例水平进行比例分析。根据煤的形成方法，尽量调整燃尽值，调整炉煤技术比例要求，确定炉煤的粒度标准。

2.技术指标分析。

根据煤炭可燃性的基本性能要求，分析偏差。根据粉灰损坏的不同变化，分析热浸度降低后入炉颗粒的变化。从床料可形成的循环模式开始，分析炉内循环率、浓度分布，调整冷渣运行的合理匹配度，满足燃烧和传热比的要求。为了明确煤灰特性的实际要求，需要根据电厂燃烧的实验数据进行比较分析。

3.炭质量对锅炉整体运行的影响及对策分析。

分析3.1堆煤的情况。

原煤破碎后，送入煤斗。当炉内煤颗粒较多时，表面会有一定的水分值。煤斗内煤壁压实，需要搭桥，确定煤出口，旋转给料，与煤材料粘接煤出口，调整锅炉运行位置。一旦煤被切断，就不会灭火。单独UI和热参数的相关干扰较大，容易造成事故问题。特别是在夏季，由于多雨，没有干煤棚，将直接影响整体煤效果的稳定性。为了采取合理的线性煤斗方式，确定煤出口的结构，需要调整煤出口材料，调整措施和规范要求。根据定量破碎操作模式，调整进料筛机，确定合格煤颗粒可进入煤斗内部，无需进一步细碎操作，确保原煤颗粒符合实际份额标准要求。

3.2硫化床冷却煤渣的操作方法。

根据引进合理的技术生产规范要求，需要根据锅炉的全过程配置标准，确定容量标准，调整冷却效果，分析冷却锅炉中可能排放的低渣范围。通过空房间，将水冷却管分布到第二房间和第三房间，建造隔离墙。调整三房间底部的安装布置板，调整硫化速度，提高两房间和三房间的不同流量变化水平，提高三房间炉渣的联合冷却效果，从后壁中部溢出口排出。底渣颗粒配置要求相对较低，调整底渣颗粒水平，确定符合实际要求的设计规范方法。

根据电厂燃料使用的小龙潭煤矿灰的破碎情况，调整期间底部煤渣锅炉产生的结节量，避免停炉问题。如果煤的冷却效果无法控制，则需要根据底部渣颗粒的滚筒冷却器调整钢带冷却渣的位置，确定硫化床冷却煤渣的操作标准。

3.3飞灰含碳量增加。

煤炭燃烧程度受锅炉整体结构和运行参数的影响。在同一锅炉的CFB中，锅炉的实际结构几乎没有什么不同。在运行过程中，通过温度炉确定风险控制的变化范围。根据煤炭质量的影响，确定燃烧程度的因素。CDB锅炉燃烧后，评估不同煤炭可燃性的基本效果，调整与碳化相关的数据增量。通过锅炉数据评价和试验分析，确定实际灰含碳量的比例关系。

在提高飞灰含量后，采取合理的措施进行评估。提高炉膛温度水平，分析40μm范围内的灰粒高度，列出CFB差异，确定二氧化硫和二氧化氮的指标排放标准，结合炉膛温度变化关系。根据适当的数据参数，分析燃煤CFB锅炉温度，做好锅炉床温度的可控性。

解决CFB锅炉缺氧中心问题，通过空气系数确定设计值标准。减少通风量，适当的二次通风量，提高机床温度，降低床压，减少库存。根据二次通风的平衡性，做好混合效果操作评价，调整二次通风的引入标准高度，调整出风口位置，确定结构的限制要求。对不同高度的燃烧份额进行评价和分析，采用二次风动量分析，确定是否有足够的通过，调整设备的改造性能和燃烧优化调整水平。

在分析炉内煤颗粒的停留时间时，根据CFB数据锅炉床料的内循环方式调整外循环方式，增强炉内灰颗粒的停留时间。调整煤颗粒的增减比例关系，将内循环床料的直径控制在0.5mm范围内，外循环床料的直径控制在0.05-0.3mm范围内。根据炉内床料标准，确定足够的燃烧时间，结合外部颗粒情况分析停留密度水平。控制10min至30min范围内的标准，逐步降低石墨化活性水平，提高细颗粒的飞灰效果，达到分离炉的效果。虽然停留时间短，但实际反应效果较高。根据煤炭实际质量的成本特点，调整进入炉内的颗粒匹配关系，尽量减少颗粒大小的变化水平。根据炉内合理的控制方法，逐步降低炉内颗粒的份额。

根据燃煤135MW锅炉的测量要求，结合实际机械化燃烧损失，分析实际估值水平，调整燃煤135MW锅炉的热效率标准。所有燃煤的热效率不应高于90.5%。需要注意煤灰与底渣的比例关系，确定实际煤炭配置的相关性。

根据数据计算机械的燃烧损失，分析飞灰和底渣之间的质量平衡关系。低渣含量、飞灰和低渣的比例直接关系到计算机的整体损失水平。有必要合理控制炉煤的颗粒变化份额，降低飞灰的比例水平。

3.4喷水量大，排烟温度高。

在燃煤后燃作用过程中，分析颗粒分子在分离器作用下的连续燃烧过程，判断分离器出口的燃烧高度，调整喷水量过大的因素，结合排烟温度变化水平，判断分离器出口的燃烧高度。根据温差范围与煤质相关的标准要求，评价烟气温差与煤质的关系，结合相关后燃烧尾烟道，逐步提高对流受热煤的吸收水平，提高排烟效果。为避免喷水量过大，需要调整热量，无吹灰，合理控制CFB受热面的可控范围。根据炉内气体固化的相关流向运行水平，直接测量炉内的灰携带率，确定上下炉的耐磨性。根据上下床压侧点的位置，确定布置板的范围。根据炉顶可控风板表面，调整压差试验点的位置，结合炉内床料的质量标准，确定炉顶压差降低的综合控制范围。

结语

综上所述，为了提高炉煤粒度配置的合理性，有必要结合CFB锅炉的运行要求，改变煤灰颗粒的敏感性。根据CFB锅炉燃烧的优化比例水平，调整炉灰条件，结合实际循环方式，降低炉内传热系数，调整加热面比例失衡，提高锅炉热循环效果，解决锅炉传热效果失衡的问题。